Тепловой расчёт второго конвективного пучка

 

Температуру и энтальпию продуктов сгорания на входе в рассчитываемую конвективную поверхность берём из теплового расчёта предыдущей поверхности нагрева.

Задаёмся двумя температурами продуктов сгорания из рассчитываемой конвективной поверхности нагрева и . В дальнейшем для этих двух заданных температур и ведём два расчёта.

По этим двум заданным температурам по таблице 2.3 определяют энтальпии продуктов сгорания на выходе из поверхности нагрева и , затем рассчитываем по уравнению теплового баланса (5.1) количество теплоты, переданное в поверхности нагрева Q_Б1 и Q_Б2.

 

 

Q_1Б = 0,9829× (3273,0851– 1802,7584+ 0,05×133,303) = 1458,2864 кДж/м³

Q_2Б = 0,9829× (3273,0851 –2826,5653 + 0,05×133,303) = 451,9866 кДж/м³

 

 

тогда коэффициент ослабления лучей в топочной камере может быть рассчитан по формуле, м×МПа, при сжигании:

k = k_Г×r_П+k_к +k_мз×μ_зл= 61,5170×0,1771+0,15+0,0,0860×0,9439=11,1258

где при сжигании необходимо учесть коэффициенты ослабления лучей коксовыми k_к и золовыми частицами.

Коэффициенты ослабления лучей золовыми частицами можно рассчитать по формуле:

 

тогда коэффициент ослабления лучей в топочной камере может быть рассчитан по формуле, м×МПа, при сжигании:

k = k_Г×r_П+k_к +k_мз×μ_зл= 60,0929×0,1771+0,15+0,0812×0,9439=10,8690

где при сжигании необходимо учесть коэффициенты ослабления лучей коксовыми k_к и золовыми частицами.

Коэффициенты ослабления лучей золовыми частицами можно рассчитать по формуле:

 

 

при температуре 200: Δt_Б =360 -150 =210^оС

Δt_М =200-70=130^оС

при температуре 300: Δt_Б =360-150=210^оС

Δt_М =300-70=230^оС

При построении графика .

 

Уточняем Δt и пересчитываем Q_ТП:

 

при температуре 160: Δt_Б =360-160=200^о Δt_М =160-70=90^оС

 

Расчётная невязка теплового баланса

 

Результатом теплового расчета водогрейного котельного агрегата является:

 

Определение технико- экономических характеристик котла (КПД, расход топлива и т.п.), температур продуктов сгорания на входе и выходе для каждой поверхности нагрева и температуры уходящих газов. При тепловом расчёте водогрейного котла после расчёта последней конвективной поверхности нагрева необходимо добиться выполнения условия, чтобы принятая в формуле (3.7) температура уходящих газов отличалась от найденной температуры для продуктов сгорания при выходе из их последней конвективной поверхности нагрева не более чем на 10 , то необходимо найденную температуру приравнять , направить ее в формулу (3.7) и провести новые уточняющие расчеты поверхностей нагрева и котла в целом.

Проведя расчеты получили, что разница между температурой уходящих газов и температурой для продуктов сгорания при выходе из последней конвективной поверхности нагрева 10 ^оС: = =160 ^оС.

 

 

Список литературы

1.ГОСТ 2.105-95.Общие требования к текстовым документам. Издательство стандартов,1995.-37с.

2.ГОСТ 7.32-91.Отчет о научно- исследовательской работе. Издательство стандартов,1991. -18с.

3.Карауш С.А. Современные котлы малой и средней мощности: Методические указания. Томск: Издательство ТГАСУ,2000-37с.

4.Тепловой расчёт котельных агрегатов (нормативный метод) М.:Энергия,1973.-295с.

5.Роддатис К.Ф.Справочник по котельным установкам малой производительности/Полтарецкий А.Н. Под ред. К.Ф. Роддатиса. М.:Эноргоатомиздат,1989.-489с.

6.Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование.-Л.: Эноргоатомиздат,1989.-280с.