Остальные шкафы считаются аналогично и их данные приведены в таблице.

Итого по силовым объектам

Р_max=P_max1+P_max2+P_max3+P_max4+P_max5+P_max6+P_max7+P_max8=28,8+44,6+48,0+21,7+35,28+44,88+116,55+42=381,81 кВт

Q_max=Q_max1+Q_max2+Q_max3+Q_max4+Q_max5+Q_max6+Q_max7+Q_max8=24,38+29,3+18,17+15,08+30,8+12+64,05+40,6=234,38квар

S_max= = = 448,0 кВА

I_max= = =693,49 А

 

С учётом освещения 5%

 

сosφ_освещ.=0,5

Р_осв.=Р_max 0,05=381,81*0,05=19,09кВт

Q_осв.=Р_осв. tgφ=19,09*1,7=32,45квар

S_осв.= = =37,61 кВА

I_осв.= = = 58,2 А

Итого по всему объекту

 

Р_max=P_{max c}+P_осв.= 381,81+19,09=400,8кВт

Q_max=Q_{max c}+Q_осв.= 234,38+32,45=266,8 квар

S_max= = =481кВА

I_max= = =745, 2 А

 

Полученные данные заносим в таблицу.

Таблица сводных данных по объекту.

Таблица 1.3

№ ШР	Рном кВт	Рсм кВт	Qсм квар	Cosφ/tgφ	Рmax кВт	Qmax квар	Imax A
1	78,1	13,74	22,17		28,8	24,38	58,7
2	82,9	19,33	26,71		44,6	29,3	82,5
3	70,8	16,74	16,52		48,0	18,17	79,4
4	43,5	7,58	13,74		21,7	15,08	40,8
5	40	28	28		35,28	30,8	72,4
6	60	36	12		44,28	12,0	71,0
7	150	105	64,05		116,55	64,05	205,8
8	70	35	40,6		42	40,6	90,4
Итого по силовым объектам	¾	¾	¾	¾	381,81	234,38	639,49
освещение	¾	¾	¾	¾	19,09	32,45	58,21
Итого по объекту	¾	¾	¾	¾	400,8	266,8	745,2

 

Расчёт мощности компенсирующих устройств

1) Определяем коэффициент мощности без применения КУ

Р_max=400,8 кВт

Q_max=266,8 квар

S_max=481 кВА

 

tgφ₁= = =0,66

cosφ₁= = =0,83

2) При cosφ₁<0,95 необходимо подобрать статические конденсаторы для повышения cosφ₁ до 0,95. При cosφ₁=0,95 tgφ₂ =0,33 при наличии соответствующей максимальной нагрузки.

3) Определим реактивную мощность компенсирующего устройства из условия:

 

Q_к=ΣР_max* (tgφ₁-tgφ₂)

Q_к=400,8*(0,62-0,33)=116,2квар

4) Выбираем тип компенсирующего устройства из условия Q>Q_ку по таблице приложения. 150>116,2

УКБН – 0,38 – 100У3

 

5) Рассчитаем cosφ после компенсации:

 

Q’_max=Q_max-Q_ку=266,8-100=166,8 квар

tgφ₂= = =0,41

cosφ=0,92

Выбор трансформатора на КТП

1) S_расч.= = =413,0 кВА

 

Выбираем мощность и марку силового трансформатора из условия:

S_{ст. тр-ра}≥S_расч.

400>413,0

% падения 413/400=1,03

ТМ400/10

2) Выбираем высоковольтный кабель к силовому трансформатору по экономической плотности тока.

I_{расч. тр.}= = =22,02 А

F_эк.= = =15,72 мм²

F_ст.≥F_{эк. сеч.}

16≥15,72

ААШВу 3 16

Расчёт электрических сетей напряжением до 1 кВ

ШР – 1

 

I_н2= = =7,1 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н3= = =10,7 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н4= = =13,9А I_д.д.=25 А ПВ5(1 2,5)

I_н7= = =7,1 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н11= = =2,9 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н12= = =4,2 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н13= = =15 А I_д.д.=25 А ПВ5(1 2,5)

I_н14= = =15 А I_д.д.=25 А ПВ5(1 2,5)

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=32,1 А, I_д.д.=75 А, ВВГ4 16

ШР – 2

I_н5= = =13,9 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н6= = =7,1 А I_д.д.=16А ПВ5(1 1,5)

I_н8= = =50,6 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

I_н9= = =3,9 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н10= = =5,4А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н15= = =35,7 А I_д.д.=40 А ПВ5(1 6)

I_н16= = =71,4А I_д.д.=75А ПВ5(1 16)

I_н17= = =71,4 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

I_н18= = =71,4 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=69,3 А, I_д.д.=145 А, ВВГ3 16+1*25

ШРА – 1

 

I_н19= = =11,4 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н20= = =26,8 А I_д.д.=30 А ПВ5(1 4)

I_н21= = =11,8 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н22= = =53,6 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

I_н23= = =53,6 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

I_н24= = =6,1 А I_д.д.=16А ПВ5(1 1,5)

I_н25= = =7,9 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н26= = =17,9 А I_д.д.=20 А ПВ5(1 2)

I_н27= = =17 А I_д.д.=20А ПВ5(1 2)

I_н28= = =2,3 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н29= = =3,3 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н30= = =1,7 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н31= = =50 А I_д.д.=50А ПВ5(1 10)

I_н32= = =7,9 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

I_н33= = =26,8 А I_д.д.=30 А ПВ5(1 4)

I_н33= = =60,7 А I_д.д.=75 А ПВ5(1 16)

 

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=76,3А, I_д.д.=145 А, ВВГ3 50+1*25

ШР – 5

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=31, 7 А, I_д.д.=75 А, ВВГ4 16

ШРА – 6

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=39, 5 А, I_д.д.=75 А, ВВГ 4 16

ШР А– 7

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=95, 2 А, I_д.д.=180 А, ВВГ3 70+1 35

ШР А– 8

Выбираем ВВГ для шкафа: I_ш=124,8А, I_д.д.=220А, ВВГ3 95+1 35

Выбор автоматических выключателей.

Проверяем выбранный автоматический выключатель по 4-м условиям:

1) I_тр≥I_н

2) I_тр≥I_н К

3) I_эмр≥1,25 I_кр

4) I_дд≥I_тр К_з

ШР – 1

Станок

I_н=7,1 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 8≥7,1; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 8≥7,1 1,35; 8≥10,1 – условие не выполнено, следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 12,5≥10,1; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=12,5 7=87,5 А; I_кр=I_н 6,5=7,1 6,5=46,2 А

 

87,5≥1,25 46,2;

87,5≥57,7 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 16≥12,5 1; 16≥12,5 – условие выполнено.

Станок

I_н= 10,7 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 16≥13,9; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 16≥10,7 1,35; 12,5≥14,4 – условие не выполнено, следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 20≥14,4; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=20 7=140 А; I_кр=I_н 6,5=10,7 6,5=69,6А

140≥1,25 69,6;

140≥86,9 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 25≥20 1; 25≥20 – условие выполнено.

Станок

I_н=13,9А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 16≥13,9; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 16≥13,9 1,35;18,8 ≥4,8 – условие выполнено следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 20≥18,8; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=20 7=140 А; I_кр=I_н 6,5=13,9 6,5=90,4А

 

140≥1,25 90,4;

140≥112,9 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 25≥20 1; 25≥20 – условие выполнено.

 

Станок токарный

I_н=7,1 А I_д.д.=16 А ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 8≥7,1; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 8≥7,1 1,35; 10≥9,6 – условие не выполнено, следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 10≥12,8; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=16 7=112 А; I_кр=I_н 6,5=9,5 6,5=61,75 А

 

112≥1,25 61,75;

112≥77,19 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 16≥16 1; 16≥16 – условие выполнено.

Воздушная завеса.

I_н= 2,9А, I_дд=16 А, ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 6,3≥2,9; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 6,3≥2,9 1,35; 6,3≥3,9 – условие выполнено.

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=6,3 7=44,1 А; I_кр=I_н 6,5=2,9 6,5=18,9 А

 

44,1≥1,25 18,9;

44,1≥23,6 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 16≥6,3 1; 16≥6,3 – условие выполнено.

Воздушная завеса.

I_н= 4,2А, I_дд=16 А, ПВ5(1 1,5)

а) I_тр≥I_н; 6,3≥4,2; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 6,3≥4,2 1,35; 6,3≥5,7 – условие выполнено.

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=6,3 7=44,1 А; I_кр=I_н 6,5=4,2 6,5=27,3 А

 

44,1≥1,25 18,9;

44,1≥34,1 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 16≥6,3 1; 16≥6,3 – условие выполнено.

Печь муфельная.

I_н=15 А I_д.д.=25А ПВ5(1 2,5)

а) I_тр≥I_н; 16≥15; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 16≥7,1 1,35; 16≥920,3 – условие не выполнено, следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 25≥20,3; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=25 7=175 А; I_кр=I_н 6,5=15 6,5=97,5 А

 

175≥1,25 97,5;

175≥121,9 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 25≥25 1; 25≥25– условие выполнено.

Печь муфельная.

I_н=15 А I_д.д.=25А ПВ5(1 2,5)

а) I_тр≥I_н; 16≥15; ВА51-31

б) I_тр≥I_н К; 16≥7,1 1,35; 16≥920,3 – условие не выполнено, следовательно, увеличиваем тепловой расцепитель до необходимого: 25≥20,3; ВА51-31

в) I_эмр≥1,25 I_кр; I_эмр=I_тр К=25 7=175 А; I_кр=I_н 6,5=15 6,5=97,5 А

 

175≥1,25 97,5;

175≥121,9 – условие выполнено.

г) I_дд≥I_тр К_з; 25≥25 1; 25≥25– условие выполнено