Отделка, инженерное оборудование

Наружные двери здания остеклены узорчатым стеклом. (ГОСТ 5533 – 86).

Наружная отделка торгового центра – облицовка фасада декоративным кирпичом на цементно-песчаной растворе.

Внутренняя отделка – торгового центра первого и второго этажей улучшенное оштукатуривание затем, шпаклевание поверхности стен и потолка и покрытие поверхности водными составами, кроме санитарно – гигиенических помещений.

Полы помещении первого и второго этажей – бетонные, монолитные. В санитарно-гигиенических помещениях полы отделывают керамической плиткой, а потолок выравнивают с помощью нанесения шпаклевочного слоя.

При проектировании отопления данного торгового центра, в здании за низшую температуру зимнего периода взята температура -35 ⁰С ввиду того, что температура при этом в самом здании не ниже +18 ⁰С (для установки необходимого количества радиаторов исходя из данных требований). Над дверями входов в здание устанавливаются кондиционеры, которые служат тепловой завесой. Для уменьшения теплопотерь и сохранения тепло-влажностного режима всего здания. Данное здание отапливается по центральной сети. Поставщиком тепла является городская ТЭЦ. Нагревательные приборы–радиаторы. Удаление воздуха предусматривается через воздушные краны (кран Маевского), которые устанавливаются в верхних пробках радиаторных узлов. Трубы приняты пластиковые диаметром 20 мм.

Вентиляция данного торгового центра предусмотрена принудительная, вытяжка через вентиляционные каналы. Вентиляционные решетки в санузлах и помещениях первого этажа.

Обеспечение здания водой производится по городскому водоканалу. По проекту предусматривается один ввод, где устанавливается водомерный узел с водомером. В здание присутствует также водоснабжение горячей водой от городского ТЭЦ Потребный напор в здании восемь метров.

Диаметр наружных труб составляет 100 мм., а внутренних 50 мм.

Канализационная система здания отводится к городским канализационным сетям. Внутренняя сеть выполняется из чугунных труб. Диаметр труб канализации: внутренний – 100мм., внешний – 200мм.

Отвод дождевых и талых вод осуществляется организованным путем, так как крыша запроектирована с организованным водостоком, но у основания здания предусмотрена отмостка шириной 1м. Также карнизы по краям крыши установлены так, чтобы вода не стекала на стены здания.

По проекту в здание предусматривается следующие виды освещения – рабочее, аварийное, ремонтное, эвакуационное. Групповая сеть освещения выполняется проводом, прокладываемым скрыто под штукатуркой. Светильники устанавливаются с люминесцентными лампами. По проекту предусмотрена пожарная звонковая сигнализация.

РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

Исходные данные к расчету

Требуется рассчитать и законструировать сборные железобетонные конструкции междуэтажного перекрытия данного объекта, при следующих данных – поперечный пролет l₁ = 18 м., продольный шаг внутренних стен l₂ = 6 м., кратковременная нагрузка на перекрытие p^н = 2000 Н/м². Несущим элементом перекрытия является многопустотная панель с круглыми пустотами, имеющая номинальную длину 5980 мм., ширину 1490 мм., толщину 270 мм. Панель опирается на кирпичные стены, сверху. Нагрузки от пола определяем по принятой конструкции пола из керамической плитки. Состав пола берём из таблицы 1.1. Действующие на перекрытие нагрузки указаны в таблице 2.1

Таблица 2.1 Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие, Н/м².

Статический расчет

На 1 погонный метр панели шириной 149 см. действуют следующие нагрузки, Н/м: кратковременная нормативная р^н = 2000*1,49 = 2980; кратковременная расчетная р= 2600*1,49 = 3874; постоянная нормативная q^н = 3886*1,49 = 5790; постоянная расчетная q = 4502*1,49 = 6708; итого нормативная : q^н+ р^н = 2980+5790 = 8770; итого расчетная q + p = 3874+6708 = 10582. Расчетный изгибающий момент равен от действия полной нагрузки и определяется по формуле:

M =  = =45268 Н*м. (2.1)

где М – расчетный изгибающий момент, Н*м

q – постоянная расчетная нагрузка, Н/м²

l₀ – поперечный шаг стен, м

Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки определяем по примеру формулы (2.1), заменяя значение нагрузки. Он будет равен:

М^н= (8770*5,85²)/8 =32186 Н*м.

То же, от постоянной нагрузки

М_дл=(5790*5,85²)/8=24768 Н*м.

То же, от кратковременной нагрузки

М_кр=(2980*5,85²)/8=12748 Н*м.

Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки определяется по формуле:

Q = (ql₀)/2 = (10582*5,85)/2 = 30952 Н. (2.2)

где Q – максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки, Н

q – общая расчетная нагрузка, Н/м²

l₀ – расчетный пролет, м

То же, от нормативной нагрузки по примеру формулы (2.2):

Q^н=(8770*5,85)/2 = 25652 Н;

Q_дл= (5790*5,85)/2 = 16936 Н.

Для изготовления сборной панели принимаем бетон: марки М400, R_в=17,5 МПа, R_bt=1,2 МПа, _б1=0,85; продольную арматуру из стали класса А-I I, R_s=270 МПа, поперечную арматуру – из стали класса А-I, R_s=210 МПа и R_s.х=170 МПа; армирование - сварными сетками и каркасами; сварные сетки в верхней и нижней полках панели из обыкновенной проволоки класса В-I, R_a = 315 МПа.

Панель рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами b×h = 14,9 × 27 см., где b – номинальная ширина и h – высота панели.

В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента. Вычисляем:

h₁ = 0,9d = 0,9 * 15,9 = 14,3 см. (2.3)

где h₁ – высота прямоугольников (заменивших круглые пустоты), мм

d – диаметр пустот, мм

Также вычисляем высоту полки:

h_п = h^I_п =  =  = 6,3 см. (2.4)

где h_п – высота полки, см

h – толщина плиты, см

h₁ – высота прямоугольных пустот, из (2.3), см

Приведенная толщина ребер b = 149 – 7*14,3 = 48,9 см; расчетная ширина сжатой полки b^I_п = 149 см.